进口轴承订购热线

天津八零动力国际贸易有限公司

市场一部：022-58519721/22/23

传真总机：022-23868160

Email：tj291@126.com

网址：http://www.jinkouzc.com

最近更新
金百联机电 > 轴承知识列表 >残余应力对轴承套圈磨削变形的影响

残余应力对轴承套圈磨削变形的影响

作者：天津金百联机电              发表时间：2011-07-09

摘　要：针对薄壁类轴承套圈的磨削变形问题，从内应力的角度加以分析和讨论,提出以调整热处理工艺为主，调整磨削工艺为辅的方法，解决薄壁类轴承套圈的磨削变形问题。　　关键词：轴承套圈、磨削变形、残余应力、淬回火工艺Residual Stress’s Impact on Grinding Distortion of the Bearing Ring　　Abstract：With regard to the issue of distortion from grinding of the thin wall-thickness bearing rings, it is mentioned to go through analysis or discussion from the riew-point of internal stress. Conclusion is to take adjusting the heat-treat process as the main while taking adjusting the grinding process as the subsidiary. By this method we seek a final solution of the issue of distortion from grinding of the thin wall-thickness bearing rings.　　Key words：bearing rings, distortion of grinding, residual stress, process of quenching and tempering.　　1 引言　　本公司是一家专门生产轴承的外资企业，生产国际品牌的调心滚子轴承。在生产过程中，经常出现套圈粗磨后直径变动量（VDP）超差，后道工序无法消除而报废的问题。检查结果为：①原材料质量符合美国ASTM A29 标准；②马氏体和残留奥氏体组织级别分别为1-2级，屈氏体级别＜1级，回火硬度HRC60-62，热处理变形满足JB/T 1255标准；③经过反复试验，排除磨削工艺参数不合理及设备问题的可能性；④套圈的磨削变形统计见表1。　　本文将就以上问题的形成原因和解决办法展开讨论。　　2.分析　　从以上观察到的现象表明，产生磨削变形即不是材料和热处理质量指标不合格，也不是磨削设备及工艺方面造成的，经过仔细分析我们认为，内应力是造成套圈磨削变形的根本原因。　　众所周知，具有内应力的零件，其内部组织处于一种不稳定的状态，它有强烈的倾向要恢复到一个稳定的没有应力的状态，即使在常温下零件也会缓慢、不断地进行这种变化，直到内应力消失为止。在这一转化过程中，零件的形状和原有的精度将受到影响。　　本次磨削变形的应力源来自两个方面：　　① 热处理残余应力　　套圈在淬火等热加工过程中，由于各部分厚度不均匀而造成冷却速度和收缩程度的不一致，以及金相组织转变的体积变化，都使套圈内部产生相当大的内应力。具有内应力的套圈在短期内看不出有什么变形，因为此时内应力尚处于相对平衡的状态。但在磨去某些表面层以后，平衡就被破坏，内应力重新分布，套圈明显地出现变形，甚至造成裂纹。　　②磨削应力　　首先，在磨削过程中，套圈表面层在切削力、切削热的作用下，也会产生不同程度的塑性变形和金属组织的变化所引起的体积改变，使工件表面层产生内应力。再次加工后，内应力重新分布，使套圈产生变形。其次，由于套圈壁厚较小，随着外径越大套圈的刚性越差，抗变形能力则越差，套圈尺寸结构的不合理,更容易造成磨削时变形增大。　　因此，我们确定了解决磨削变形问题的步骤为：　　* 了解套圈热处理应力的分布及大小；　　* 进一步降低套圈的内应力；　　* 解决磨削变形。　　3. 试验方法及结果　　3.1试验方法及测试条件　　试验方法：　　首先选外径80,100,110各两个热处理套圈,在套圈外圆每隔90o选择一个测点，测点编号A、B、C及D，测试外圆表面环向残余应力。　　测试条件：　　采用X350A 型X射线应力仪，测量参数为：管电压25kV，电流5mA，Cr靶Kα辐射，准直管直径2mm，Fe(211)衍射面，2θ扫描范围147o～165o，扫描步距0.2o，时间常数0.5s，Ψ角0o～45o，应力常数 -318MPa/( o )。　　残余应力的测试委托上海交通大学材料科学与工程学院进行，测试结果见表2。　　说明：　　①表中负应力值代表压应力，正应力值代表拉应力。　　②套圈磨削变形试验件数为50件(以下同)。　　3.2针对表2的测试结果，在不影响产品性能的前提下，对套圈淬回火工艺作调整(见表3)，并进行应力测试和磨削试验，结果见表4。　　4.讨论　　(1) 1#与2#零件表面残余应力不同，1#为拉应力，2#为压应力，可能与取样的随机性有关。测试结果证实，1#与2#零件表面残余应力幅度不大。　　(2) 3#与4#零件表面存在-509MPa—605MPa的残余压应力。可以推论，零件内部必然存在一定拉应力与表面压应力平衡。　　(3) 5#与6#零件表面存在-414MPa—477MPa的残余压应力。需要说明，由于零件表面经过了抛光处理，对X射线应力测试结果有所影响。　　(4) 从7#-12#这批零件的测量结果来看，通过调整淬回火工艺,表面残余应力都不是很高。不过这些数据仍然可以说明一些问题，即随着回火温度的提高，最大拉应力与最小压应力都有所降低，即应力均匀性得到改善。　　(5) 当零件尺寸较大时，在淬火过程中很难确保整个零件冷却条件的均匀，从而导致不均匀的残余应力分布。　　(6) 大尺寸零件在磨削过程中由于力矩较大，更容易造成零件的刚性变差,产生较大的塑性变形.　　5. 结论　　①保护气氛淬火中，大都以零件表面产生压应力为主。同一批次、同一工艺参数的零件中有拉应力和压应力，这可能与零件的入油时的状态不一致有关(网带炉以自由落体方式进入油槽)，因此，有压应力也有拉应力(如1#、2#)。　　② 在不影响机械性能的前提下，应尽量提高回火温度和适当延长回火时间，达到既不影响零件的机械性能、又能充分降低淬火内应力的影响、减少磨削变形的目的，对于解决薄壁类零件的磨削变形问题不失为一条简捷而有效的方法。　　③ 通过增加磨削次数及增加粗磨后的稳定处理，也可以作为降低磨削变形的辅助手段。
本公司以下轴承产品今天特价：
KOYO 293/500轴承  SWEDEN 16008轴承  NTN 7007 AC/DB轴承  KOYO NU 2236 E轴承  SWEDEN 33211轴承  FAG 1207K+H207轴承  NACHI 7316 C/DB轴承  NSK 6022-RS轴承  NTN NJ230+HJ230轴承  NSK 61828轴承  FAG 32219轴承  NSK HR30219J轴承  SWEDEN 1217K轴承  SWEDEN NU 310 E轴承  NACHI 23038 CCK/33+H 3038轴承  KOYO 6040轴承  NSK 6206轴承  NSK 2318轴承  KOYO 33009轴承  IKO K 12×16×13轴承  NTN N 211轴承  TIMKEN 59175/59429-B轴承  SWEDEN 53202 U轴承  NACHI 6207-2RS轴承  FAG NU 1011轴承  NTN NUP 232 E轴承  TIMKEN 15116/15245轴承  NSK 2320轴承  KOYO 32919轴承  KOYO 7306 C/DT轴承  NSK 7201 C轴承  SWEDEN 21317 CCK轴承  SWEDEN 594/592 A/Q轴承  INA BK2016轴承  NACHI 7321 B/DF轴承  INA NA4917轴承  NSK NJ 303轴承  

违法信息和不良信息举报电话：022-58519723 Copyright © 2009-2011 天津八零动力国际贸易有限公司

加入收藏 | 津ICP备14004550号-3